דאנק איר פֿאַר באזוכן Nature.com.איר נוצן אַ בלעטערער ווערסיע מיט לימיטעד CSS שטיצן.פֿאַר דער בעסטער דערפאַרונג, מיר רעקאָמענדירן אַז איר נוצן אַ דערהייַנטיקט בלעטערער (אָדער דיסייבאַל קאַמפּאַטאַבילאַטי מאָדע אין Internet Explorer).אין אַדישאַן, צו ענשור אָנגאָינג שטיצן, מיר ווייַזן דעם פּלאַץ אָן סטיילז און דזשאַוואַסקריפּט.
דיספּלייז אַ קעראַסעל פון דרייַ סליידז אין אַמאָל.ניצן די פריערדיקע און ווייַטער קנעפּלעך צו מאַך דורך דריי סליידז אין אַ צייט, אָדער נוצן די סליידער קנעפּלעך אין די סוף צו מאַך דורך דריי סליידז אין אַ צייט.
מעטאַל כיידרידעס (MH) זענען אנערקענט ווי איינער פון די מערסט פּאַסיק מאַטעריאַל גרופּעס פֿאַר הידראָגען סטאָרידזש רעכט צו זייער גרויס הידראָגען סטאָרידזש קאַפּאַציטעט, נידעריק אַפּערייטינג דרוק און הויך זיכערקייַט.אָבער, זייער פּאַמעלעך הידראָגען אַפּטייק קינעטיקס זייער ראַדוסאַז סטאָרידזש פאָרשטעלונג.פאַסטער היץ באַזייַטיקונג פון די MH סטאָרידזש קען שפּילן אַ וויכטיק ראָלע אין ינקריסינג זייַן הידראָגען אַפּטייק קורס, ריזאַלטינג אין ימפּרוווד סטאָרידזש פאָרשטעלונג.אין דעם אַכטונג, דעם לערנען איז געווען אַימעד צו פֿאַרבעסערן די היץ אַריבערפירן קעראַקטעריסטיקס אין סדר צו דורכויס ימפּלאַמענאַד די הידראָגען אַפּטייק קורס פון די MH סטאָרידזש סיסטעם.די נייַע האַלב-סילינדריקאַל שפּול איז געווען ערשטער דעוועלאָפּעד און אָפּטימיזעד פֿאַר הידראָגען סטאָרידזש און ינקאָרפּערייטיד ווי אַ ינערלעך לופט-ווי-היץ יקסטשיינדזשער (HTF).באַזירט אויף די פאַרשידענע פּעך סיזעס, די ווירקונג פון די נייַ היץ יקסטשיינדזשער קאַנפיגיעריישאַן איז אַנאַלייזד און קאַמפּערד מיט די קאַנווענשאַנאַל כעליקאַל שפּול דזשיאַמאַטרי.אין אַדישאַן, די אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס פון די סטאָרידזש פון MG און GTP זענען נומעריקאַללי געלערנט צו באַקומען אָפּטימאַל וואַלועס.פֿאַר נומעריקאַל סימיאַליישאַן, ANSYS Fluent 2020 R2 איז געניצט.די רעזולטאַטן פון דעם לערנען ווייַזן אַז די פאָרשטעלונג פון אַ MH סטאָרידזש טאַנק קענען זיין באטייטיק ימפּרוווד דורך ניצן אַ האַלב-סילינדריקאַל שפּול היץ יקסטשיינדזשער (SCHE).קאַמפּערד מיט קאַנווענשאַנאַל ספּיראַליש שפּול היץ יקסטשיינדזשערז, די געדויער פון הידראָגען אַבזאָרפּשאַן איז רידוסט דורך 59%.דער קלענסטער דיסטאַנסע צווישן די SCHE קוילז ריזאַלטיד אין אַ 61% רעדוקציע אין אַבזאָרפּשאַן צייט.וועגן די אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס פון MG סטאָרידזש ניצן SHE, אַלע די אויסגעקליבן פּאַראַמעטערס פירן צו אַ באַטייטיק פֿאַרבעסערונג אין די הידראָגען אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס, ספּעציעל די טעמפּעראַטור אין די ינלעט צו די HTS.
עס איז אַ גלאבאלע יבערגאַנג פון ענערגיע באזירט אויף פאַסאַל פיואַלז צו רינואַבאַל ענערגיע.ווייַל פילע פארמען פון רינואַבאַל ענערגיע צושטעלן מאַכט אויף אַ דינאַמיש שטייגער, ענערגיע סטאָרידזש איז נייטיק צו באַלאַנסירן די מאַסע.הידראָגען-באזירט ענערגיע סטאָרידזש האט געצויגן אַ פּלאַץ פון ופמערקזאַמקייט פֿאַר דעם צוועק, ספּעציעל ווייַל הידראָגען קענען זיין געוויינט ווי אַ "גרין" אנדער ברירה ברענוואַרג און ענערגיע טרעגער רעכט צו זייַן פּראָפּערטיעס און פּאָרטאַביליטי.אין אַדישאַן, הידראָגען אויך אָפפערס אַ העכער ענערגיע אינהאַלט פּער אַפּאַראַט מאַסע קאַמפּערד מיט פאַסאַל פיואַלז.עס זענען פיר הויפּט טייפּס פון הידראָגען ענערגיע סטאָרידזש: קאַמפּרעסט גאַז סטאָרידזש, ונטערערד סטאָרידזש, פליסיק סטאָרידזש און האַרט סטאָרידזש.קאַמפּרעסט הידראָגען איז דער הויפּט טיפּ געניצט אין ברענוואַרג צעל וועהיקלעס אַזאַ ווי בוסעס און פאָרקליפץ.אָבער, דעם סטאָרידזש גיט אַ נידעריק פאַרנעם געדיכטקייַט פון הידראָגען (בעערעך 0.089 קג / מ 3) און האט זיכערקייַט ישוז פֿאַרבונדן מיט הויך אַפּערייטינג דרוק 3.באַזירט אויף אַ קאַנווערזשאַן פּראָצעס אין נידעריק אַמביאַנט טעמפּעראַטור און דרוק, די פליסיק סטאָרידזש וועט קראָם הידראָגען אין פליסיק פאָרעם.אָבער, ווען ליקוואַפייד, וועגן 40% פון די ענערגיע איז פאַרפאַלן.אין אַדישאַן, די טעכנאָלאָגיע איז באַוווסט צו זיין מער ענערגיע און אַרבעט אינטענסיווע קאַמפּערד מיט האַרט שטאַט סטאָרידזש טעקנאַלאַדזשיז4.האַרט סטאָרידזש איז אַ ווייאַבאַל אָפּציע פֿאַר אַ הידראָגען עקאנאמיע, וואָס סטאָרז הידראָגען דורך ינקאָרפּערייטינג הידראָגען אין האַרט מאַטעריאַלס דורך אַבזאָרפּשאַן און ריליסינג הידראָגען דורך דעסאָרפּטיאָן.מעטאַל כיידריד (MH), אַ האַרט מאַטעריאַל סטאָרידזש טעכנאָלאָגיע, איז פון פריש אינטערעס אין ברענוואַרג צעל אַפּלאַקיישאַנז רעכט צו זיין הויך הידראָגען קאַפּאַציטעט, נידעריק אַפּערייטינג דרוק און נידעריק פּרייַז קאַמפּערד מיט פליסיק סטאָרידזש, און איז פּאַסיק פֿאַר סטיישאַנערי און רירעוודיק אַפּלאַקיישאַנז 6,7 אין אין דערצו, MH מאַטעריאַלס אויך צושטעלן זיכערקייַט פּראָפּערטיעס אַזאַ ווי עפעקטיוו סטאָרידזש פון גרויס קאַפּאַציטעט8.אָבער, עס איז אַ פּראָבלעם וואָס לימאַץ די פּראָודאַקטיוויטי פון די מג: די נידעריק טערמאַל קאַנדאַקטיוואַטי פון די מג רעאַקטאָר פירט צו פּאַמעלעך אַבזאָרפּשאַן און דעסאָרפּטיאָן פון הידראָגען.
געהעריק היץ אַריבערפירן בעשאַס עקסאָטהערמיק און ענדאָוטערמיק ריאַקשאַנז איז דער שליסל צו פֿאַרבעסערן די פאָרשטעלונג פון מה רעאַקטאָרס.פֿאַר די הידראָגען לאָודינג פּראָצעס, די דזשענערייטאַד היץ מוזן זיין אַוועקגענומען פון די רעאַקטאָר אין סדר צו קאָנטראָלירן די הידראָגען לאָודינג לויפן אין דער געוואלט קורס מיט מאַקסימום סטאָרידזש קאַפּאַציטעט.אַנשטאָט, היץ איז פארלאנגט צו פאַרגרעסערן די קורס פון הידראָגען עוואָלוציע בעשאַס אָפּזאָגן.אין סדר צו פֿאַרבעסערן די פאָרשטעלונג פון היץ און מאַסע אַריבערפירן, פילע ריסערטשערז האָבן געלערנט די פּלאַן און אַפּטאַמאַזיישאַן באזירט אויף קייפל סיבות אַזאַ ווי אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס, MG סטרוקטור און MG11 אַפּטאַמאַזיישאַן.MG אַפּטאַמאַזיישאַן קענען זיין געטאן דורך אַדינג הויך טערמאַל קאַנדאַקטיוואַטי מאַטעריאַלס אַזאַ ווי פּינע מעטאַלס צו MG לייַערס 12,13.אזוי, די עפעקטיוו טערמאַל קאַנדאַקטיוואַטי קענען זיין געוואקסן פון 0.1 צו 2 וו / מק10.אָבער, די אַדישאַן פון האַרט מאַטעריאַלס באטייטיק ראַדוסאַז די מאַכט פון די MN רעאַקטאָר.מיט אַכטונג צו אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס, ימפּרווומאַנץ קענען זיין אַטשיווד דורך אָפּטימיזינג די ערשט אַפּערייטינג טנאָים פון די MG שיכטע און קולאַנט (HTF).די סטרוקטור פון די MG קענען זיין אָפּטימיזעד רעכט צו דער דזשיאַמאַטרי פון די רעאַקטאָר און די פּלאַן פון די היץ יקסטשיינדזשער.וועגן די קאַנפיגיעריישאַן פון די MH רעאַקטאָר היץ יקסטשיינדזשער, די מעטהאָדס קענען זיין צעטיילט אין צוויי טייפּס.דאָס זענען ינערלעך היץ יקסטשיינדזשערז געבויט אין די MO שיכטע און פונדרויסנדיק היץ יקסטשיינדזשערז וואָס דעקן די MO שיכטע אַזאַ ווי פינס, קאָאָלינג דזשאַקיץ און וואַסער באַטס.אין אַכטונג צו די פונדרויסנדיק היץ יקסטשיינדזשער, קאַפּלאַן 16 אַנאַלייזד די אָפּעראַציע פון די מה רעאַקטאָר, ניצן קאָאָלינג וואַסער ווי אַ רעקל צו רעדוצירן די טעמפּעראַטור אין די רעאַקטאָר.די רעזולטאַטן זענען קאַמפּערד מיט אַ 22 קייַלעכיק פלוספעדער רעאַקטאָר און אן אנדער רעאַקטאָר קולד דורך נאַטירלעך קאַנוועקשאַן.זיי זאָגן אַז די בייַזייַן פון אַ קאָאָלינג רעקל באטייטיק ראַדוסאַז די טעמפּעראַטור פון די מה, דערמיט ינקריסינג די אַבזאָרפּשאַן קורס.נומעריקאַל שטודיום פון די וואַסער-דזשאַקיטיד מה רעאַקטאָר דורך Patil און Gopal17 האָבן געוויזן אַז הידראָגען צושטעלן דרוק און HTF טעמפּעראַטור זענען שליסל פּאַראַמעטערס וואָס ינפלואַנסינג די קורס פון הידראָגען אַפּטייק און דעסאָרפּטיאָן.
פאַרגרעסערן די היץ אַריבערפירן געגנט דורך אַדינג פינס און היץ יקסטשיינדזשערז געבויט אין די MH איז דער שליסל צו פֿאַרבעסערן די היץ און מאַסע אַריבערפירן פאָרשטעלונג און דערפאר די סטאָרידזש פאָרשטעלונג פון די MH18.עטלעכע ינערלעך היץ יקסטשיינדזשער קאַנפיגיעריישאַנז (גלייַך רער און ספּיראַליש שפּול) זענען דיזיינד צו סערקיאַלייט די קולאַנט אין די MH19,20,21,22,23,24,25,26 רעאַקטאָר.ניצן אַן ינערלעך היץ יקסטשיינדזשער, די קאָאָלינג אָדער באַהיצונג פליסיק וועט אַריבערפירן היגע היץ ין די מה רעאַקטאָר בעשאַס די הידראָגען אַדסאָרפּטיאָן פּראָצעס.Raju און Kumar [27] געוויינט עטלעכע גלייַך טובז ווי היץ יקסטשיינדזשערז צו פֿאַרבעסערן די פאָרשטעלונג פון די MG.זייער רעזולטאַטן געוויזן אַז אַבזאָרפּשאַן צייט זענען רידוסט ווען גלייַך טובז זענען געניצט ווי היץ יקסטשיינדזשערז.אין דערצו, די נוצן פון גלייַך טובז פאַרקירצט די הידראָגען דעסאָרפּטיאָן צייט28.העכער קולאַנט לויפן ראַטעס פאַרגרעסערן די קורס פון טשאַרדזשינג און דיסטשאַרדזשינג פון הידראָגען29.אָבער, ינקריסינג די נומער פון קאָאָלינג טובז האט אַ positive ווירקונג אויף MH פאָרשטעלונג אלא ווי קולאַנט לויפן קורס 30,31.Raju et al.32 געניצט LaMi4.7Al0.3 ווי אַ מה מאַטעריאַל צו לערנען די פאָרשטעלונג פון מולטיטוב היץ יקסטשיינדזשערז אין רעאַקטאָרס.זיי געמאלדן אַז די אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס האָבן אַ באַטייטיק ווירקונג אויף די אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס, ספּעציעל די פיטער דרוק און דערנאָך די לויפן קורס פון די HTF.אָבער, די אַבזאָרפּשאַן טעמפּעראַטור איז געווען ווייניקער קריטיש.
די פאָרשטעלונג פון די מה רעאַקטאָר איז נאָך ימפּרוווד דורך די נוצן פון אַ ספּיראַליש שפּול היץ יקסטשיינדזשער רעכט צו זיין ימפּרוווד היץ אַריבערפירן קאַמפּערד מיט גלייַך טובז.דאָס איז ווייַל די צווייטיק ציקל קענען בעסער באַזייַטיקן היץ פון די רעאַקטאָר 25.אין דערצו, די ספּיראַליש טובז צושטעלן אַ גרויס ייבערפלאַך געגנט פֿאַר היץ אַריבערפירן פון די מה שיכטע צו די קולאַנט.ווען דעם אופֿן איז באַקענענ אין די רעאַקטאָר, די פאַרשפּרייטונג פון היץ וועקסל טובז איז אויך מער יונאַפאָרמלי33.וואַנג עט על.34 געלערנט די ווירקונג פון הידראָגען אַפּטייק געדויער דורך אַדינג אַ כעליקאַל שפּול צו אַ מה רעאַקטאָר.זייער רעזולטאַטן ווייַזן אַז ווען די היץ אַריבערפירן קאָואַפישאַנט פון די קולאַנט ינקריסיז, די אַבזאָרפּשאַן צייט דיקריסאַז.ווו עט על.25 ינוועסטאַגייטאַד די פאָרשטעלונג פון Mg2Ni באזירט MH רעאַקטאָרס און קוילד שפּול היץ יקסטשיינדזשערז.זייער נומעריקאַל שטודיום האָבן געוויזן אַ רעדוקציע אין אָפּרוף צייט.די פֿאַרבעסערונג פון די היץ אַריבערפירן מעקאַניזאַם אין די MN רעאַקטאָר איז באזירט אויף אַ קלענערער פאַרהעלטעניש פון שרויף פּעך צו שרויף פּעך און אַ דימענשאַנאַל שרויף פּעך.אַן יקספּערמענאַל לערנען דורך Mellouli et al.21 ניצן אַ קוילד שפּול ווי אַ ינערלעך היץ יקסטשיינדזשער געוויזן אַז HTF אָנהייב טעמפּעראַטור האט אַ באַטייַטיק ווירקונג אויף ימפּרוווינג הידראָגען אַפּטייק און דעסאָרפּטיאָן צייַט.קאַמבאַניישאַנז פון פאַרשידענע ינערלעך היץ יקסטשיינדזשערז זענען דורכגעקאָכט אין עטלעכע שטודיום.Eisapur עט על.35 געלערנט הידראָגען סטאָרידזש ניצן אַ ספּיראַליש שפּול היץ יקסטשיינדזשער מיט אַ הויפט צוריקקער רער צו פֿאַרבעסערן די הידראָגען אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס.זייער רעזולטאַטן געוויזן אַז די ספּיראַליש רער און די הויפט צוריק רער באטייטיק פֿאַרבעסערן די היץ אַריבערפירן צווישן די קולאַנט און די מג.דער קלענערער פּעך און גרעסערע דיאַמעטער פון די ספּיראַליש רער פאַרגרעסערן די קורס פון היץ און מאַסע אַריבערפירן.Ardahaie et al.36 געוויינט פלאַך ספּיראַליש טובז ווי היץ יקסטשיינדזשערז צו פֿאַרבעסערן היץ אַריבערפירן אין די רעאַקטאָר.זיי געמאלדן אַז די אַבזאָרפּשאַן געדויער איז רידוסט דורך ינקריסינג די נומער פון פלאַטאַנד ספּיראַליש רער פּליינז.קאַמבאַניישאַנז פון פאַרשידענע ינערלעך היץ יקסטשיינדזשערז זענען דורכגעקאָכט אין עטלעכע שטודיום.דאַו עט על.37 ימפּרוווד די פאָרשטעלונג פון די MH ניצן אַ קוילד שפּול היץ יקסטשיינדזשער און פינס.זייער רעזולטאַטן ווייַזן אַז דעם אופֿן ראַדוסאַז די הידראָגען פילונג צייט מיט אַ פאַקטאָר פון 2 קאַמפּערד צו די פאַל אָן פינס.די אַנולאַר פינס זענען קאַמביינד מיט קאָאָלינג טובז און געבויט אין די מן רעאַקטאָר.די רעזולטאַטן פון דעם לערנען ווייַזן אַז דעם קאַמביינד אופֿן גיט מער מונדיר היץ אַריבערפירן קאַמפּערד מיט די מה רעאַקטאָר אָן פינס.אָבער, קאַמביינינג פאַרשידענע היץ יקסטשיינדזשערז וועט נעגאַטיוולי ווירקן די וואָג און באַנד פון די מה רעאַקטאָר.ווו עט על.18 קאַמפּערד פאַרשידענע היץ יקסטשיינדזשער קאַנפיגיעריישאַנז.די אַרייַננעמען גלייַך טובז, פינס און ספּיראַליש קוילז.די מחברים באַריכט אַז ספּיראַליש קוילז צושטעלן די בעסטער ימפּרווומאַנץ אין היץ און מאַסע אַריבערפירן.אין דערצו, קאַמפּערד מיט גלייַך טובז, קוילד טובז, און גלייַך טובז קאַמביינד מיט קוילד טובז, טאָפּל קוילז האָבן אַ בעסער ווירקונג אויף ימפּרוווינג היץ אַריבערפירן.א לערנען דורך Sekhar et al.40 געוויזן אַז אַ ענלעך פֿאַרבעסערונג אין הידראָגען אַפּטייק איז אַטשיווד מיט אַ ספּיראַליש שפּול ווי די ינערלעך היץ יקסטשיינדזשער און אַ פיננעד פונדרויסנדיק קאָאָלינג רעקל.
פון די ביישפילן דערמאנט אויבן, די נוצן פון ספּיראַליש קוילז ווי ינערלעך היץ יקסטשיינדזשערז גיט בעסער היץ און מאַסע אַריבערפירן ימפּרווומאַנץ ווי אנדערע היץ יקסטשיינדזשערז, ספּעציעל גלייַך טובז און פינס.דעריבער, דער ציל פון דעם לערנען איז געווען צו ווייַטער אַנטוויקלען די ספּיראַליש שפּול צו פֿאַרבעסערן די היץ אַריבערפירן פאָרשטעלונג.פֿאַר די ערשטער מאָל, אַ נייַע האַלב-סילינדריקאַל שפּול איז דעוועלאָפּעד באזירט אויף די קאַנווענשאַנאַל מה סטאָרידזש כעליקאַל שפּול.דער לערנען איז געריכט צו פֿאַרבעסערן די פאָרשטעלונג פון הידראָגען סטאָרידזש דורך באַטראַכטן אַ נייַ היץ יקסטשיינדזשער פּלאַן מיט אַ בעסער היץ אַריבערפירן זאָנע אויסלייג צוגעשטעלט דורך אַ קעסיידערדיק באַנד פון MH בעט און HTF טובז.די סטאָרידזש פאָרשטעלונג פון דעם נייַ היץ יקסטשיינדזשער איז דעמאָלט קאַמפּערד מיט קאַנווענשאַנאַל ספּיראַליש שפּול היץ יקסטשיינדזשערז באזירט אויף פאַרשידענע שפּול פּיטשיז.לויט די יגזיסטינג ליטעראַטור, אַפּערייטינג טנאָים און ספּייסינג פון קוילז זענען די הויפּט סיבות וואָס ווירקן די פאָרשטעלונג פון מה רעאַקטאָרס.צו אַפּטאַמייז די פּלאַן פון דעם נייַ היץ יקסטשיינדזשער, די ווירקונג פון שפּול ספּייסינג אויף הידראָגען אַפּטייק צייט און MH באַנד איז ינוועסטאַגייטאַד.אין אַדישאַן, אין סדר צו פֿאַרשטיין די שייכות צווישן די נייַ האַלב-סילינדריקאַל קוילז און אַפּערייטינג באדינגונגען, אַ צווייטיק ציל פון דעם לערנען איז געווען צו לערנען די קעראַקטעריסטיקס פון די רעאַקטאָר לויט פאַרשידענע אַפּערייטינג פּאַראַמעטער ריינדזשאַז און באַשטימען די צונעמען וואַלועס פֿאַר יעדער אָפּערייטינג סיסטעם. מאָדע.פּאַראַמעטער.
די פאָרשטעלונג פון די הידראָגען ענערגיע סטאָרידזש מיטל אין דעם לערנען איז ינוועסטאַגייטאַד באזירט אויף צוויי היץ יקסטשיינדזשער קאַנפיגיעריישאַנז (אַרייַנגערעכנט ספּיראַליש טובז אין קאַסעס 1 צו 3 און האַלב-סילינדריקאַל טובז אין קאַסעס 4 צו 6) און אַ סענסיטיוויטי אַנאַליסיס פון אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס.די אָפּעראַביליטי פון די מה רעאַקטאָר איז טעסטעד פֿאַר די ערשטער מאָל ניצן אַ ספּיראַליש רער ווי אַ היץ יקסטשיינדזשער.ביידע די קולאַנט ייל רער און די מה רעאַקטאָר שיף זענען געמאכט פון ומבאַפלעקט שטאָל.עס זאָל זיין אנגעוויזן אַז די דימענשאַנז פון די מג רעאַקטאָר און די דיאַמעטער פון די GTF פּייפּס זענען קעסיידערדיק אין אַלע קאַסעס, בשעת די סטעפּס סיזעס פון די GTF וועריד.דער אָפּטיילונג אַנאַליזירט די ווירקונג פון די גראַד גרייס פון HTF קוילז.די הייך און ויסווייניקסט דיאַמעטער פון די רעאַקטאָר זענען ריספּעקטיוולי 110 מם און 156 מם.דער דיאַמעטער פון די היץ-קאַנדאַקטינג ייל רער איז 6 מם.זען סאַפּלאַמענערי אָפּטיילונג פֿאַר פרטים אויף די מה רעאַקטאָר קרייַז דיאַגראַמע מיט ספּיראַליש טובז און צוויי האַלב-סילינדריקאַל טובז.
אויף פ.1 אַ ווייזט די מה ספּיראַליש רער רעאַקטאָר און זייַן דימענשאַנז.אַלע דזשיאַמעטריק פּאַראַמעטערס זענען געגעבן אין טיש.1. די גאַנץ באַנד פון די כיליקס און די באַנד פון די זג זענען בעערעך 100 cm3 און 2000 cm3, ריספּעקטיוולי.פון דעם מה רעאַקטאָר, לופט אין די פאָרעם פון הטף איז געפֿיטערט אין די פּאָרעז מה רעאַקטאָר פון אונטן דורך אַ ספּיראַליש רער, און הידראָגען איז ינטראָודוסט פון די שפּיץ ייבערפלאַך פון די רעאַקטאָר.
קעראַקטעריסטיקס פון אויסגעקליבן דזשיאַמאַטריעס פֿאַר מעטאַל כיידרייד רעאַקטאָרס.אַ) מיט אַ ספּיראַליש-טובולאַר היץ יקסטשיינדזשער, ב) מיט אַ האַלב-סילינדריקאַל טובולאַר היץ יקסטשיינדזשער.
דער צווייטער טייל יגזאַמאַנז די אָפּעראַציע פון די מה רעאַקטאָר באזירט אויף אַ האַלב-סילינדריקאַל רער ווי אַ היץ יקסטשיינדזשער.אויף פ.1ב ווייזט די MN רעאַקטאָר מיט צוויי האַלב-סילינדריקאַל טובז און זייער דימענשאַנז.טיש 1 ליסטעד אַלע די דזשיאַמעטריק פּאַראַמעטערס פון האַלב-סילינדריקאַל פּייפּס, וואָס בלייבן קעסיידערדיק, מיט אַ ויסנעם פון די ווייַטקייט צווישן זיי.עס זאָל זיין אנגעוויזן אַז די האַלב-סילינדריקאַל רער אין פאַל 4 איז דיזיינד מיט אַ קעסיידערדיק באַנד פון HTF רער און מה צומיש אין די קוילד רער (אָפּציע 3).ווי פֿאַר פייַג.1ב, לופט איז אויך ינטראָודוסט פון די דנאָ פון די צוויי האַלב-סילינדריקאַל הטף טובז, און הידראָגען איז באַקענענ פון די פאַרקערט ריכטונג פון די מה רעאַקטאָר.
רעכט צו דער נייַע פּלאַן פון די היץ יקסטשיינדזשער, דער ציל פון דעם אָפּטיילונג איז צו באַשטימען די צונעמען ערשט וואַלועס פֿאַר די אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס פון די MH רעאַקטאָר אין קאָמבינאַציע מיט SCHE.אין אלע פאלן האט מען גענוצט לופט אלס א קולאנט צו אראפנעמען היץ פונעם רעאקטאר.צווישן די היץ אַריבערפירן אָילס, לופט און וואַסער זענען קאַמאַנלי אויסדערוויילט ווי היץ אַריבערפירן אָילס פֿאַר MH רעאַקטאָרס רעכט צו זייער נידעריק פּרייַז און נידעריק ינווייראַנמענאַל פּראַל.רעכט צו דער הויך אַפּערייטינג טעמפּעראַטור קייט פון מאַגניזיאַם-באזירט אַלויז, לופט איז אויסדערוויילט ווי די קולאַנט אין דעם לערנען.אין דערצו, עס אויך האט בעסער לויפן קעראַקטעריסטיקס ווי אנדערע פליסיק מעטאַלס און מאָולטאַן סאָלץ41.טיש 2 ליסטעד די פּראָפּערטיעס פון לופט ביי 573 K. פֿאַר די סענסיטיוויטי אַנאַליסיס אין דעם אָפּטיילונג, בלויז די בעסטער קאַנפיגיעריישאַנז פון די MH-SCHE פאָרשטעלונג אָפּציעס (אין קאַסעס 4 ביז 6) זענען געווענדט.די עסטאַמאַץ אין דעם אָפּטיילונג זענען באזירט אויף פאַרשידן אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס, אַרייַנגערעכנט די ערשט טעמפּעראַטור פון די מה רעאַקטאָר, די הידראָגען לאָודינג דרוק, די HTF ינלעט טעמפּעראַטור און די Reynolds נומער קאַלקיאַלייטיד דורך טשאַנגינג די HTF קורס.טיש 3 כּולל אַלע אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס געניצט פֿאַר סענסיטיוויטי אַנאַליסיס.
דער אָפּטיילונג באשרייבט אַלע די נייטיק קאָנטראָל יקווייזשאַנז פֿאַר דעם פּראָצעס פון הידראָגען אַבזאָרפּשאַן, טערביאַלאַנס און היץ אַריבערפירן פון קולאַנץ.
צו פאַרפּאָשעטערן די לייזונג פון די הידראָגען אַפּטייק אָפּרוף, די פאלגענדע אַסאַמפּשאַנז זענען געמאכט און צוגעשטעלט;
בעשאַס אַבזאָרפּשאַן, די טערמאָפיסיקאַל פּראָפּערטיעס פון הידראָגען און מעטאַל כיידרידז זענען קעסיידערדיק.
הידראָגען איז געהאלטן אַן אידעאל גאַז, אַזוי די היגע טערמאַל יקוואַליבריאַם טנאָים43,44 זענען גענומען אין חשבון.
ווו \({ל_{גאַס}\) איז דער ראַדיוס פון דעם טאַנק, און \({ל}_{היץ}\) איז די אַקסיאַל הייך פון דעם טאַנק.ווען N איז ווייניקער ווי 0.0146, די הידראָגען לויפן אין דעם טאַנק קענען זיין איגנאָרירט אין די סימיאַליישאַן אָן אַ באַטייטיק טעות.לויט קראַנט פאָרשונג, N איז פיל נידעריקער ווי 0.1.דעריבער, די דרוק גראַדיענט ווירקונג קענען זיין אָפּגעלאָזן.
די רעאַקטאָר ווענט זענען געזונט ינסאַלייטיד אין אַלע קאַסעס.דעריבער, עס איז קיין היץ וועקסל 47 צווישן די רעאַקטאָר און די סוויווע.
עס איז באַוווסט אַז Mg-באזירט אַלויז האָבן גוט כיידראַדזשאַניישאַן קעראַקטעריסטיקס און הויך הידראָגען סטאָרידזש קאַפּאַציטעט אַרויף צו 7.6 ווט% 8.אין טערמינען פון האַרט שטאַט הידראָגען סטאָרידזש אַפּלאַקיישאַנז, די אַלויז זענען אויך באקאנט ווי לייטווייט מאַטעריאַלס.אין דערצו, זיי האָבן ויסגעצייכנט היץ קעגנשטעל און גוט פּראַסעסאַביליטי8.צווישן עטלעכע Mg-באזירט אַלויז, Mg2Ni-באזירט MgNi צומיש איז איינער פון די מערסט פּאַסיק אָפּציעס פֿאַר MH סטאָרידזש רעכט צו זיין הידראָגען סטאָרידזש קאַפּאַציטעט פון אַרויף צו 6 ווט%.Mg2Ni אַלויז אויך צושטעלן פאַסטער אַדסאָרפּטיאָן און דעסאָרפּטיאָן קינעטיק קאַמפּערד מיט MgH48 צומיש.דעריבער, Mg2Ni איז אויסדערוויילט ווי די מעטאַל כיידרייד מאַטעריאַל אין דעם לערנען.
די ענערגיע יקווייזשאַן איז אויסגעדריקט ווי 25 באזירט אויף די היץ וואָג צווישן הידראָגען און Mg2Ni כיידרייד:
X איז די סומע פון הידראָגען אַבזאָרבד אויף די מעטאַל ייבערפלאַך, די אַפּאַראַט איז \(וואָג\%\), קאַלקיאַלייטיד פון די קינעטיק יקווייזשאַן \(\frac{dX}{dt}\) בעשאַס אַבזאָרפּשאַן ווי גייט49:
ווו \({C}_{a}\) איז דער אָפּרוף קורס און \({E}_{a}\) איז די אַקטאַוויישאַן ענערגיע.\({P}_{a,eq}\) איז די יקוואַליבריאַם דרוק ין די מעטאַל כיידריד רעאַקטאָר בעשאַס די אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס, געגעבן דורך די וואן'ט האָפף יקווייזשאַן ווי גייט25:
ווו \({P}_{ref}\) איז דער רעפֿערענץ דרוק פון 0.1 מפּאַ.\(\Delta H\) און \(\Delta S\) זענען ריספּעקטיוולי די ענטאַלפּיע און ענטראָפּיע פון דער אָפּרוף.די פּראָפּערטיעס פון אַלויז מג2ני און הידראָגען זענען דערלאנגט אין די טיש.4. די געהייסן רשימה קענען זיין געפֿונען אין די סאַפּלאַמענטערי אָפּטיילונג.
די פליסיק לויפן איז געהאלטן טערביאַלאַנט ווייַל זייַן גיכקייַט און ריינאָלדס נומער (רע) זענען ריספּעקטיוולי 78.75 מס-1 און 14000.אין דעם לערנען, אַ אַטשיוואַבאַל ק-ε טערבולאַנס מאָדעל איז אויסדערוויילט.עס איז באמערקט אַז דער אופֿן גיט העכער אַקיעראַסי קאַמפּערד מיט אנדערע ק-ε מעטהאָדס, און אויך ריקווייערז ווייניקער קאַמפּיוטינג צייט ווי RNG k-ε50,51 מעטהאָדס.זען די סאַפּלאַמענטערי אָפּטיילונג פֿאַר דעטאַילס וועגן די יקערדיק יקווייזשאַנז פֿאַר היץ אַריבערפירן פלוידס.
טכילעס, די טעמפּעראַטור רעזשים אין די מן רעאַקטאָר איז געווען מונדיר, און די דורכשניטלעך הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן איז געווען 0.043.עס איז אנגענומען אַז די ויסווייניקסט גרענעץ פון די מה רעאַקטאָר איז געזונט ינסאַלייטיד.מאַגנעסיום-באזירט אַלויז טיפּיקלי דאַרפן הויך אָפּרוף אַפּערייטינג טעמפּעראַטורעס צו קראָם און מעלדונג הידראָגען אין די רעאַקטאָר.די Mg2Ni צומיש ריקווייערז אַ טעמפּעראַטור קייט פון 523-603 ק פֿאַר מאַקסימום אַבזאָרפּשאַן און אַ טעמפּעראַטור קייט פון 573-603 ק פֿאַר גאַנץ דעסאָרפּטיאָן52.אָבער, יקספּערמענאַל שטודיום דורך Muthukumar et al.53 געוויזן אַז די מאַקסימום סטאָרידזש קאַפּאַציטעט פון Mg2Ni פֿאַר הידראָגען סטאָרידזש קענען זיין אַטשיווד ביי אַ אַפּערייטינג טעמפּעראַטור פון 573 K, וואָס קאָראַספּאַנדז צו זייַן טעאָרעטיש קאַפּאַציטעט.דעריבער, די טעמפּעראַטור פון 573 ק איז אויסדערוויילט ווי דער ערשט טעמפּעראַטור פון די MN רעאַקטאָר אין דעם לערנען.
שאַפֿן פאַרשידענע גריד סיזעס פֿאַר וואַלאַדיישאַן און פאַרלאָזלעך רעזולטאַטן.אויף פ.2 ווייזט די דורכשניטלעך טעמפּעראַטור אין אויסגעקליבן לאָוקיישאַנז אין די הידראָגען אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס פון פיר פאַרשידענע עלעמענטן.עס איז כדאי צו באמערקן אַז בלויז איין פאַל פון יעדער קאַנפיגיעריישאַן איז אויסגעקליבן צו פּרובירן פֿאַר גריד זעלבסטשטענדיקייַט רעכט צו ענלעך דזשיאַמאַטרי.דער זעלביקער מעשינג אופֿן איז געווענדט אין אנדערע קאַסעס.דעריבער, קלייַבן אָפּציע 1 פֿאַר די ספּיראַליש רער און אָפּציע 4 פֿאַר די האַלב-סילינדריקאַל רער.אויף פ.2אַ, ב ווייזט די דורכשניטלעך טעמפּעראַטור אין די רעאַקטאָר פֿאַר אָפּציעס 1 און 4, ריספּעקטיוולי.די דריי אויסגעקליבן לאָוקיישאַנז רעפּראַזענץ בעט טעמפּעראַטור קאַנטורז אין די שפּיץ, מיטן און דנאָ פון די רעאַקטאָר.באַזירט אויף די טעמפּעראַטור קאַנטורז אין די אויסגעקליבן לאָוקיישאַנז, די דורכשניטלעך טעמפּעראַטור ווערט סטאַביל און ווייזט קליין ענדערונגען אין עלעמענט נומערן 428,891 און 430,599 פֿאַר קאַסעס 1 און 4, ריספּעקטיוולי.דעריבער, די גריד סיזעס זענען אויסדערוויילט פֿאַר ווייַטער קאַמפּיוטיישאַנאַל חשבונות.דיטיילד אינפֿאָרמאַציע אויף די דורכשניטלעך בעט טעמפּעראַטור פֿאַר די אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס פון הידראָגען פֿאַר פאַרשידן צעל סיזעס און סאַקסעסיוולי ראַפינירט מעשעס פֿאַר ביידע קאַסעס איז געגעבן אין די סאַפּלאַמענטערי אָפּטיילונג.
דורכשניטלעך בעט טעמפּעראַטור אין אויסגעקליבן ווייזט אין די הידראָגען אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס אין אַ מעטאַל כיידרייד רעאַקטאָר מיט פאַרשידענע גריד נומערן.(אַ) דורכשניטלעך טעמפּעראַטור אין אויסגעקליבן לאָוקיישאַנז פֿאַר פאַל 1 און (ב) דורכשניטלעך טעמפּעראַטור אין אויסגעקליבן לאָוקיישאַנז פֿאַר פאַל 4.
די מג-באזירט מעטאַל כיידריד רעאַקטאָר אין דעם לערנען איז טעסטעד באזירט אויף די יקספּערמענאַל רעזולטאַטן פון Muthukumar et al.53.אין זייער לערנען, זיי געוויינט אַ Mg2Ni צומיש צו קראָם הידראָגען אין ומבאַפלעקט שטאָל טובז.קופּער פינס זענען געניצט צו פֿאַרבעסערן היץ אַריבערפירן ין דער רעאַקטאָר.אויף פ.3a ווייזט אַ פאַרגלייַך פון די דורכשניטלעך טעמפּעראַטור פון די אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס בעט צווישן די יקספּערמענאַל לערנען און דעם לערנען.די אַפּערייטינג טנאָים אויסדערוויילט פֿאַר דעם עקספּערימענט זענען: מג ערשט טעמפּעראַטור 573 ק און ינלעט דרוק 2 מפּאַ.פון פײג.3 אַ עס קענען זיין קלאר געוויזן אַז דעם יקספּערמענאַל רעזולטאַט איז אין גוט העסקעם מיט די פאָרשטעלן מיט רעספּעקט צו די דורכשניטלעך שיכטע טעמפּעראַטור.
מאָדעל וועראַפאַקיישאַן.(אַ) קאָוד וועראַפאַקיישאַן פון די Mg2Ni מעטאַל כיידריד רעאַקטאָר דורך קאַמפּערינג די קראַנט לערנען מיט די יקספּערמענאַל אַרבעט פון Muthukumar et al.52, און (ב) וועראַפאַקיישאַן פון די ספּיראַליש רער טערביאַלאַנט לויפן מאָדעל דורך קאַמפּערינג די קראַנט לערנען מיט די פון Kumar et al. .פאָרשונג.54.
צו פּרובירן די טערביאַלאַנס מאָדעל, די רעזולטאַטן פון דעם לערנען זענען קאַמפּערד מיט די יקספּערמענאַל רעזולטאַטן פון Kumar et al.54 צו באַשטעטיקן די קערעקטנאַס פון די אויסדערוויילטע טערביאַלאַנס מאָדעל.Kumar et al.54 געלערנט טערביאַלאַנט לויפן אין אַ רער-אין-רער ספּיראַליש היץ יקסטשיינדזשער.וואַסער איז געניצט ווי הייס און קאַלט פליסיק ינדזשעקטיד פון פאַרקערט זייטן.די הייס און קאַלט פליסיק טעמפּעראַטורעס זענען ריספּעקטיוולי 323 K און 300 K.ריינאָלדס נומערן קייט פון 3100 צו 5700 פֿאַר הייס ליקווידס און פון 21,000 צו 35,000 פֿאַר קאַלט ליקווידס.דין נומערן זענען 550-1000 פֿאַר הייס ליקווידס און 3600-6000 פֿאַר קאַלט ליקווידס.די דיאַמעטערס פון די ינער רער (פֿאַר הייס פליסיק) און די ויסווייניקסט רער (פֿאַר קאַלט פליסיק) זענען ריספּעקטיוולי 0.0254 עם און 0.0508 עם.די דיאַמעטער און פּעך פון די כעליקאַל שפּול זענען ריספּעקטיוולי 0.762 עם און 0.100 עם.אויף פ.3b ווייזט אַ פאַרגלייַך פון יקספּערמענאַל און קראַנט רעזולטאַטן פֿאַר פאַרשידן פּערז פון Nusselt און Dean נומערן פֿאַר די קולאַנט אין די ינער רער.דריי פאַרשידענע טערבולאַנס מאָדעלס זענען ימפּלאַמענאַד און קאַמפּערד מיט יקספּערמענאַל רעזולטאַטן.ווי געוויזן אין Fig.3b, די רעזולטאַטן פון די אַטשיוואַבאַל ק-ε טערבולאַנס מאָדעל זענען אין גוט העסקעם מיט די יקספּערמענאַל דאַטן.דעריבער, דעם מאָדעל איז אויסדערוויילט אין דעם לערנען.
נומעריקאַל סימיאַליישאַנז אין דעם לערנען זענען דורכגעקאָכט מיט ANSYS Fluent 2020 R2.שרייב אַ User-Defined Function (UDF) און נוצן עס ווי די אַרייַנשרייַב טערמין פון די ענערגיע יקווייזשאַן צו רעכענען די קינעטיק פון די אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס.די PRESTO55 קרייַז און די PISO56 אופֿן זענען געניצט פֿאַר דרוק-גיכקייַט קאָמוניקאַציע און דרוק קערעקשאַן.אויסקלייַבן אַ Greene-Gauss צעל באַזע פֿאַר די בייַטעוודיק גראַדיענט.די מאָמענטום און ענערגיע יקווייזשאַנז זענען סאַלווד דורך די צווייטע סדר אַפּווינד אופֿן.וועגן די אונטער-רילאַקסיישאַן קאָואַפישאַנץ, די דרוק, גיכקייַט און ענערגיע קאַמפּאָונאַנץ זענען באַשטימט צו 0.5, 0.7 און 0.7 ריספּעקטיוולי.די נאָרמאַל וואַנט פאַנגקשאַנז זענען געווענדט צו די HTF אין די טערביאַלאַנס מאָדעל.
דער אָפּטיילונג גיט די רעזולטאַטן פון נומעריקאַל סימיאַליישאַנז פון ימפּרוווד ינערלעך היץ אַריבערפירן פון אַ מה רעאַקטאָר ניצן אַ קוילד שפּול היץ יקסטשיינדזשער (HCHE) און אַ כעליקאַל שפּול היץ יקסטשיינדזשער (SCHE) בעשאַס הידראָגען אַבזאָרפּשאַן.די ווירקונג פון HTF פּעך אויף די טעמפּעראַטור פון די רעאַקטאָר בעט און די געדויער פון אַבזאָרפּשאַן איז אַנאַלייזד.די הויפּט אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס פון די אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס זענען געלערנט און דערלאנגט אין די סענסיטיוויטי אַנאַליסיס אָפּטיילונג.
צו פאָרשן די ווירקונג פון שפּול ספּייסינג אויף היץ אַריבערפירן אין אַ מה רעאַקטאָר, דריי היץ יקסטשיינדזשער קאַנפיגיעריישאַנז מיט פאַרשידענע פּיטשיז זענען ינוועסטאַגייטאַד.די דריי פאַרשידענע פּיטשיז פון 15 מם, 12.86 מם און 10 מם זענען דעזיגנייטיד גוף 1, גוף 2 און גוף 3 ריספּעקטיוולי.עס זאָל זיין אנגעוויזן אַז די רער דיאַמעטער איז געווען פאַרפעסטיקט ביי 6 מם אין אַן ערשט טעמפּעראַטור פון 573 ק און אַ לאָודינג דרוק פון 1.8 מפּאַ אין אַלע קאַסעס.אויף פ.4 ווייזט די דורכשניטלעך בעט טעמפּעראַטור און הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן אין די מה שיכטע בעשאַס די הידראָגען אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס אין קאַסעס 1 צו 3. טיפּיקאַללי, דער אָפּרוף צווישן די מעטאַל כיידרייד און הידראָגען איז עקסאָטהערמיק צו די אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס.דעריבער, די טעמפּעראַטור פון די בעט ריסעס ראַפּאַדלי רעכט צו דער ערשט מאָמענט ווען הידראָגען איז ערשטער באַקענענ אין די רעאַקטאָר.די בעט טעמפּעראַטור ינקריסיז ביז עס דערגרייכט אַ מאַקסימום ווערט און דאַן ביסלעכווייַז דיקריסט ווי היץ איז געפירט אַוועק דורך די קולאַנט, וואָס האט אַ נידעריקער טעמפּעראַטור און אַקט ווי אַ קולאַנט.ווי געוויזן אין Fig.4 אַ, רעכט צו דער פריערדיקן דערקלערונג, די טעמפּעראַטור פון די שיכטע ינקריסיז ראַפּאַדלי און דיקריסאַז קעסיידער.די הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן פֿאַר די אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס איז יוזשאַוואַלי באזירט אויף די בעט טעמפּעראַטור פון די מה רעאַקטאָר.ווען די דורכשניטלעך שיכטע טעמפּעראַטור פאַלן צו אַ זיכער טעמפּעראַטור, די מעטאַל ייבערפלאַך אַבזאָרבז הידראָגען.דאָס איז רעכט צו דער אַקסעלעריישאַן פון די פּראַסעסאַז פון פיזיסאָרפּטיאָן, טשעמיסאָרפּטיאָן, דיפיוזשאַן פון הידראָגען און די פאָרמירונג פון זייַן כיידריידז אין די רעאַקטאָר.פון פײג.4ב עס קענען זיין געזען אַז די קורס פון הידראָגען אַבזאָרפּשאַן אין פאַל 3 איז נידעריקער ווי אין אנדערע קאַסעס רעכט צו דער קלענערער שריט ווערט פון די שפּול היץ יקסטשיינדזשער.דעם רעזולטאטן אין אַ מער קוילעלדיק רער לענג און אַ גרעסערע היץ אַריבערפירן געגנט פֿאַר HTF פּייפּס.מיט אַ דורכשניטלעך הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן פון 90%, די אַבזאָרפּשאַן צייט פֿאַר פאַל 1 איז 46,276 סעקונדעס.קאַמפּערד צו די געדויער פון אַבזאָרפּשאַן אין פאַל 1, די געדויער פון אַבזאָרפּשאַן אין קאַסעס 2 און 3 איז רידוסט מיט 724 s און 1263 s, ריספּעקטיוולי.די סאַפּלאַמענטערי אָפּטיילונג גיט קאַנטורז פון טעמפּעראַטור און הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן פֿאַר אויסגעקליבן לאָוקיישאַנז אין די HCHE-MH שיכטע.
השפּעה פון דיסטאַנסע צווישן קוילז אויף דורכשניטלעך שיכטע טעמפּעראַטור און הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן.(אַ) דורכשניטלעך בעט טעמפּעראַטור פֿאַר כעליקאַל קוילז, (ב) הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן פֿאַר כעליקאַל קוילז, (C) דורכשניטלעך בעט טעמפּעראַטור פֿאַר האַלב-סילינדריקאַל קוילז, און (ד) הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן פֿאַר האַלב-סילינדריקאַל קוילז.
צו פֿאַרבעסערן די היץ אַריבערפירן קעראַקטעריסטיקס פון די מג רעאַקטאָר, צוויי HFCs זענען דיזיינד פֿאַר אַ קעסיידערדיק באַנד פון די מג (2000 cm3) און אַ ספּיראַליש היץ יקסטשיינדזשער (100 cm3) פון אָפּציע 3. דער אָפּטיילונג אויך באַטראַכטן די ווירקונג פון די ווייַטקייט צווישן די קוילז פון 15 מם פֿאַר פאַל 4, 12.86 מם פֿאַר פאַל 5 און 10 מם פֿאַר פאַל 6. אין Fig.4c,d ווייַזן די דורכשניטלעך בעט טעמפּעראַטור און קאַנסאַנטריישאַן פון די הידראָגען אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס אין אַן ערשט טעמפּעראַטור פון 573 ק און אַ לאָודינג דרוק פון 1.8 מפּאַ.לויט די דורכשניטלעך שיכטע טעמפּעראַטור אין פיג. 4 ק, דער קלענערער ווייַטקייט צווישן די קוילז אין פאַל 6 ראַדוסאַז די טעמפּעראַטור באטייטיק קאַמפּערד מיט די אנדערע צוויי קאַסעס.פֿאַר פאַל 6, אַ נידעריקער בעט טעמפּעראַטור רעזולטאטן אין אַ העכער הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן (זען Fig. 4 ד).די הידראָגען אַפּטייק צייט פֿאַר וואַריאַנט 4 איז 19542 ס, וואָס איז מער ווי 2 מאל נידעריקער ווי פֿאַר וואַריאַנץ 1-3 ניצן הטש.אין אַדישאַן, קאַמפּערד צו פאַל 4, די אַבזאָרפּשאַן צייט איז אויך רידוסט דורך 378 s און 1515 s אין קאַסעס 5 און 6 מיט נידעריקער דיסטאַנסאַז.די סאַפּלאַמענטערי אָפּטיילונג גיט קאַנטורז פון טעמפּעראַטור און הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן פֿאַר אויסגעקליבן לאָוקיישאַנז אין די SCHE-MH שיכטע.
צו לערנען די פאָרשטעלונג פון צוויי היץ יקסטשיינדזשער קאַנפיגיעריישאַנז, דעם אָפּטיילונג פּלאַץ און גיט טעמפּעראַטור קורוועס אין דריי אויסגעקליבן לאָוקיישאַנז.דער MH רעאַקטאָר מיט HCHE פון פאַל 3 איז אויסדערוויילט פֿאַר פאַרגלייַך מיט די MH רעאַקטאָר מיט SCHE אין פאַל 4 ווייַל עס האט אַ קעסיידערדיק MH באַנד און רער באַנד.די אַפּערייטינג באדינגונגען פֿאַר דעם פאַרגלייַך זענען אַן ערשט טעמפּעראַטור פון 573 ק און אַ לאָודינג דרוק פון 1.8 מפּאַ.אויף פ.5 אַ און 5 ב ווייַזן אַלע דריי אויסגעקליבן שטעלעס פון די טעמפּעראַטור פּראָופיילז אין קאַסעס 3 און 4 ריספּעקטיוולי.אויף פ.5c ווייזט די טעמפּעראַטור פּראָפיל און שיכטע קאַנסאַנטריישאַן נאָך 20,000 ס פון הידראָגען אַפּטייק.לויט שורה 1 אין פיגורע 5 ק, די טעמפּעראַטור אַרום די טטף פון אָפּציעס 3 און 4 דיקריסאַז רעכט צו דער קאַנוועקטיוו היץ אַריבערפירן פון די קולאַנט.דעם רעזולטאטן אין אַ העכער קאַנסאַנטריישאַן פון הידראָגען אַרום דעם געגנט.אָבער, די נוצן פון צוויי סטשעס רעזולטאטן אין אַ העכער שיכטע קאַנסאַנטריישאַן.פאַסטער קינעטיק רעספּאָנסעס זענען געפונען אַרום די HTF געגנט אין פאַל 4. אין דערצו, אַ מאַקסימום קאַנסאַנטריישאַן פון 100% איז אויך געפֿונען אין דעם געגנט.פון שורה 2 ליגן אין די מיטן פון די רעאַקטאָר, די טעמפּעראַטור פון פאַל 4 איז באטייטיק נידעריקער ווי די טעמפּעראַטור פון פאַל 3 אין אַלע ערטער אַחוץ דעם צענטער פון די רעאַקטאָר.דאָס רעזולטאטן אין די מאַקסימום הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן פֿאַר פאַל 4 אַחוץ פֿאַר די געגנט לעבן די צענטער פון די רעאַקטאָר אַוועק פון די HTF.אָבער, די קאַנסאַנטריישאַן פון פאַל 3 האט נישט טוישן פיל.א גרויס חילוק אין די טעמפּעראַטור און קאַנסאַנטריישאַן פון די שיכטע איז באמערקט אין שורה 3 לעבן די אַרייַנגאַנג צו די גץ.די טעמפּעראַטור פון די שיכטע אין פאַל קסנומקס דיקריסט באטייטיק, ריזאַלטינג אין די העכסטן הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן אין דעם געגנט, בשעת די קאַנסאַנטריישאַן שורה אין פאַל קסנומקס איז נאָך פלאַקטשוייטינג.דאָס איז רעכט צו דער אַקסעלעריישאַן פון SCHE היץ אַריבערפירן.דעטאַילס און דיסקוסיע פון די פאַרגלייַך פון די דורכשניטלעך טעמפּעראַטור פון די מה שיכטע און HTF רער צווישן פאַל 3 און פאַל 4 זענען צוגעשטעלט אין די סאַפּלאַמענטערי אָפּטיילונג.
טעמפּעראַטור פּראָפיל און בעט קאַנסאַנטריישאַן אין אויסגעקליבן לאָוקיישאַנז אין די מעטאַל כיידריד רעאַקטאָר.(אַ) סעלעקטעד לאָוקיישאַנז פֿאַר פאַל 3, (ב) סעלעקטעד לאָוקיישאַנז פֿאַר פאַל 4, און (C) טעמפּעראַטור פּראָפיל און שיכטע קאַנסאַנטריישאַן אין אויסגעקליבן לאָוקיישאַנז נאָך 20,000 ס פֿאַר די הידראָגען אַפּטייק פּראָצעס אין קאַסעס 3 און 4.
אויף פ.פיגור 6 ווייזט אַ פאַרגלייַך פון די דורכשניטלעך בעט טעמפּעראַטור (זען פיג. 6 אַ) און הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן (זען פיג. 6 ב) פֿאַר די אַבזאָרפּשאַן פון HCH און SHE.עס קענען זיין געזען פון דעם פיגור אַז די טעמפּעראַטור פון די מג שיכטע דיקריסאַז באטייטיק רעכט צו אַ פאַרגרעסערן אין די היץ וועקסל געגנט.רימוווינג מער היץ פון די רעאַקטאָר רעזולטאַטן אין אַ העכער הידראָגען אַפּטייק קורס.כאָטש די צוויי היץ יקסטשיינדזשער קאַנפיגיעריישאַנז האָבן די זעלבע וואַליומז קאַמפּערד מיט ניצן HCHE ווי אָפּציע 3, SCHE ס הידראָגען אַפּטייק צייט באזירט אויף אָפּציע 4 איז באטייטיק רידוסט מיט 59%.פֿאַר אַ מער דיטיילד אַנאַליסיס, די הידראָגען קאַנסאַנטריישאַנז פֿאַר די צוויי היץ יקסטשיינדזשער קאַנפיגיעריישאַנז זענען געוויזן ווי יסאָלינעס אין פיגורע 7. די פיגור ווייזט אַז אין ביידע קאַסעס, הידראָגען הייבט צו זיין אַבזאָרבד פון אונטן אַרום די הטף ינלעט.העכער קאַנסאַנטריישאַנז זענען געפונען אין די הטף געגנט, בשעת נידעריקער קאַנסאַנטריישאַנז זענען באמערקט אין די צענטער פון די מה רעאַקטאָר רעכט צו זייַן ווייַטקייט פון די היץ יקסטשיינדזשער.נאָך 10,000 ס, די הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן אין פאַל 4 איז באטייטיק העכער ווי אין פאַל 3. נאָך 20,000 סעקונדעס, די דורכשניטלעך הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן אין די רעאַקטאָר איז געוואקסן צו 90% אין פאַל 4 קאַמפּערד צו 50% הידראָגען אין פאַל 3. דאָס קען זיין רעכט צו דעם פאַקט אַז צו די העכער עפעקטיוו קאָאָלינג קאַפּאַציטעט פון קאַמביינינג צוויי סטשעס, ריזאַלטינג אין אַ נידעריקער טעמפּעראַטור אין די מה שיכטע.דעריבער, אַ מער יקוואַליבריאַם דרוק פאלן ין די מג שיכטע, וואָס פירט צו אַ מער גיך אַבזאָרפּשאַן פון הידראָגען.
פאַל 3 און פאַל 4 פאַרגלייַך פון דורכשניטלעך בעט טעמפּעראַטור און הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן צווישן צוויי היץ יקסטשיינדזשער קאַנפיגיעריישאַנז.
פאַרגלייַך פון די הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן נאָך 500, 2000, 5000, 10000 און 20000 ס נאָך די אָנהייב פון די הידראָגען אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס אין פאַל 3 און פאַל 4.
טיש 5 סאַמערייזיז די געדויער פון הידראָגען אַפּטייק פֿאַר אַלע קאַסעס.אין דערצו, די טיש אויך ווייזט די צייט פון אַבזאָרפּשאַן פון הידראָגען, אויסגעדריקט ווי אַ פּראָצענט.דער פּראָצענט איז קאַלקיאַלייטיד באזירט אויף די אַבזאָרפּשאַן צייט פון פאַל 1. פֿון דעם טיש, די אַבזאָרפּשאַן צייט פון די מה רעאַקטאָר ניצן HCHE איז וועגן 45,000 צו 46,000 ס, און די אַבזאָרפּשאַן צייט אַרייַנגערעכנט SCHE איז וועגן 18,000 צו 19,000 ס.קאַמפּערד צו פאַל 1, די אַבזאָרפּשאַן צייט אין פאַל 2 און פאַל 3 איז רידוסט מיט בלויז 1.6% און 2.7% ריספּעקטיוולי.ווען ניצן SCHE אַנשטאָט פון HCHE, אַבזאָרפּשאַן צייט איז באטייטיק רידוסט פון פאַל 4 צו פאַל 6, פון 58% צו 61%.עס איז קלאָר אַז די אַדישאַן פון SCHE צו די מה רעאַקטאָר שטארק ימפּרוווז די הידראָגען אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס און די פאָרשטעלונג פון די מה רעאַקטאָר.כאָטש די ייַנמאָנטירונג פון אַ היץ יקסטשיינדזשער ין די מה רעאַקטאָר ראַדוסאַז די סטאָרידזש קאַפּאַציטעט, די טעכנאָלאָגיע גיט אַ באַטייטיק פֿאַרבעסערונג אין היץ אַריבערפירן קאַמפּערד מיט אנדערע טעקנאַלאַדזשיז.אויך, דיקריסינג די פּעך ווערט וועט פאַרגרעסערן די באַנד פון די SCHE, ריזאַלטינג אין אַ פאַרקלענערן אין די באַנד פון די מה.אין פאַל 6 מיט דעם העכסטן SCHE באַנד, די MH וואָלומעטריק קאַפּאַציטעט איז בלויז רידוסט מיט 5% קאַמפּערד צו פאַל 1 מיט די לאָואַסט הטשע באַנד.אין אַדישאַן, בעשאַס אַבזאָרפּשאַן, פאַל 6 געוויזן פאַסטער און בעסער פאָרשטעלונג מיט אַ 61% רעדוקציע אין אַבזאָרפּשאַן צייט.דעריבער פאַל 6 איז אויסדערוויילט פֿאַר ווייַטער ויספאָרשונג אין די סענסיטיוויטי אַנאַליסיס.עס זאָל זיין אנגעוויזן אַז די לאַנג הידראָגען אַפּטייק צייט איז פֿאַרבונדן מיט אַ סטאָרידזש טאַנק מיט אַ מה באַנד פון וועגן 2000 cm3.
די אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס בעשאַס דער אָפּרוף זענען וויכטיק סיבות וואָס דורכויס אָדער נעגאַטיוולי ווירקן די פאָרשטעלונג פון די מה רעאַקטאָר אונטער פאַקטיש טנאָים.די לערנען באַטראַכט אַ סענסיטיוויטי אַנאַליסיס צו באַשליסן די צונעמען ערשט אָפּערייטינג פּאַראַמעטערס פֿאַר אַ מה רעאַקטאָר אין קאָמבינאַציע מיט SCHE, און דער אָפּטיילונג ינוועסטאַגייץ די פיר הויפּט אָפּערייטינג פּאַראַמעטערס באזירט אויף די אָפּטימאַל רעאַקטאָר קאַנפיגיעריישאַן אין פאַל 6. די רעזולטאַטן פֿאַר אַלע אָפּערייטינג טנאָים זענען געוויזן אין פיג 8 .
גראַפיק פון הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן אונטער פאַרשידן אַפּערייטינג באדינגונגען ווען ניצן אַ היץ יקסטשיינדזשער מיט אַ האַלב-סילינדריקאַל שפּול.(א) לאָודינג דרוק, (ב) ערשט בעט טעמפּעראַטור, (C) קולאַנט ריינאָלדס נומער, און (ד) קולאַנט ינלעט טעמפּעראַטור.
באַזירט אויף אַ קעסיידערדיק ערשט טעמפּעראַטור פון 573 ק און אַ קולאַנט לויפן קורס מיט אַ Reynolds נומער פון 14,000, פיר פאַרשידענע לאָודינג פּרעשערז זענען אויסגעקליבן: 1.2 מפּאַ, 1.8 מפּאַ, 2.4 מפּאַ און 3.0 מפּאַ.אויף פ.8אַ ווייזט די ווירקונג פון לאָודינג דרוק און SCHE אויף הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן איבער צייַט.די אַבזאָרפּשאַן צייַט דיקריסאַז מיט ינקריסינג לאָודינג דרוק.ניצן אַ געווענדט הידראָגען דרוק פון 1.2 מפּאַ איז די ערגסט פאַל פֿאַר די הידראָגען אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס, און די אַבזאָרפּשאַן געדויער יקסידז 26,000 s צו דערגרייכן 90% הידראָגען אַבזאָרפּשאַן.אָבער, די העכער לאָודינג דרוק ריזאַלטיד אין אַ 32-42% פאַרקלענערן אין אַבזאָרפּשאַן צייט פון 1.8 צו 3.0 מפּאַ.דאָס איז רעכט צו דער העכער ערשט דרוק פון הידראָגען, וואָס ריזאַלטיד אין אַ גרעסערע חילוק צווישן די יקוואַליבריאַם דרוק און די געווענדט דרוק.דעריבער, דאָס קריייץ אַ גרויס דרייווינג קראַפט פֿאַר די הידראָגען אַפּטייק קינעטיק.אין דער ערשט מאָמענט, הידראָגען גאַז איז ראַפּאַדלי אַבזאָרבד רעכט צו דער גרויס חילוק צווישן די יקוואַליבריאַם דרוק און די געווענדט דרוק57.אין אַ לאָודינג דרוק פון 3.0 מפּאַ, 18% הידראָגען ראַפּאַדלי אַקיומיאַלייטיד בעשאַס דער ערשטער 10 סעקונדעס.הידראָגען איז סטאָרד אין 90% פון די רעאַקטאָרס אין די לעצט בינע פֿאַר 15460 ס.אָבער, ביי אַ לאָודינג דרוק פון 1.2 צו 1.8 מפּאַ, די אַבזאָרפּשאַן צייט איז באטייטיק רידוסט דורך 32%.אנדערע העכער פּרעשערז האָבן ווייניקער ווירקונג אויף ימפּרוווינג אַבזאָרפּשאַן צייט.דעריבער, עס איז רעקאַמענדיד אַז די לאָודינג דרוק פון די MH-SCHE רעאַקטאָר איז 1.8 מפּאַ.די סאַפּלאַמענטערי אָפּטיילונג ווייזט די הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן קאַנטורז פֿאַר פאַרשידן לאָודינג פּרעשערז ביי 15500 s.
די ברירה פון אַ צונעמען ערשט טעמפּעראַטור פון די מה רעאַקטאָר איז איינער פון די הויפּט סיבות וואָס אַפעקץ די הידראָגען אַדסאָרפּטיאָן פּראָצעס, ווייַל עס אַפעקץ די דרייווינג קראַפט פון די כיידרייד פאָרמירונג אָפּרוף.צו לערנען די ווירקונג פון SCHE אויף דער ערשט טעמפּעראַטור פון די מה רעאַקטאָר, פיר פאַרשידענע טעמפּעראַטורעס זענען אויסדערוויילט מיט אַ קעסיידערדיק לאָודינג דרוק פון 1.8 מפּאַ און אַ ריינאָלדס נומער פון 14,000 HTF.אויף פ.פיגורע 8ב ווייזט אַ פאַרגלייַך פון פאַרשידן סטאַרטינג טעמפּעראַטורעס, אַרייַנגערעכנט 473K, 523K, 573K און 623K.אין פאַקט, ווען די טעמפּעראַטור איז העכער ווי 230 °C אָדער 503K58, די Mg2Ni צומיש האט עפעקטיוו קעראַקטעריסטיקס פֿאַר די הידראָגען אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס.אָבער, אין דער ערשט מאָמענט פון הידראָגען ינדזשעקשאַן, די טעמפּעראַטור ריסעס ראַפּאַדלי.דעריבער, די טעמפּעראַטור פון די מג שיכטע וועט יקסיד 523 ק. דעריבער, די פאָרמירונג פון כיידרידז איז פאַסילאַטייטיד רעכט צו דער געוואקסן אַבזאָרפּשאַן קורס53.פון פײג.מען זעהט פון פייג 8ב, אז הידראגען ווערט שנעלער איינגענומען, ווען די ערשטע טעמפעראטור פון דער MB שיכטע דיקריסט.נידעריקער יקוואַליבריאַם פּרעשערז פאַלן ווען די ערשט טעמפּעראַטור איז נידעריקער.די גרעסער די דרוק חילוק צווישן די יקוואַליבריאַם דרוק און די געווענדט דרוק, די פאַסטער דער פּראָצעס פון הידראָגען אַבזאָרפּשאַן.ביי אַן ערשט טעמפּעראַטור פון 473 ק, הידראָגען איז ראַפּאַדלי אַבזאָרבד אַרויף צו 27% בעשאַס די ערשטער 18 סעקונדעס.אין דערצו, די אַבזאָרפּשאַן צייט איז אויך רידוסט פון 11% צו 24% ביי אַ נידעריקער ערשט טעמפּעראַטור קאַמפּערד צו די ערשט טעמפּעראַטור פון 623 ק. די אַבזאָרפּשאַן צייט אין די לאָואַסט ערשט טעמפּעראַטור פון 473 ק איז 15247 s, וואָס איז ענלעך צו דער בעסטער. פאַל לאָודינג דרוק, אָבער, די פאַרקלענערן אין ערשט טעמפּעראַטור רעאַקטאָר טעמפּעראַטור פירט צו אַ פאַרקלענערן אין הידראָגען סטאָרידזש קאַפּאַציטעט.דער ערשט טעמפּעראַטור פון די MN רעאַקטאָר מוזן זיין בייַ מינדסטער 503 K53.אין אַדישאַן, אין אַן ערשט טעמפּעראַטור פון 573 K53, אַ מאַקסימום הידראָגען סטאָרידזש קאַפּאַציטעט פון 3.6 ווט% קענען זיין אַטשיווד.אין טערמינען פון הידראָגען סטאָרידזש קאַפּאַציטעט און אַבזאָרפּשאַן געדויער, טעמפּעראַטורעס צווישן 523 און 573 K פאַרקירצן די צייט מיט בלויז 6%.דעריבער, אַ טעמפּעראַטור פון 573 ק איז פארגעלייגט ווי דער ערשט טעמפּעראַטור פון די MH-SCHE רעאַקטאָר.אָבער, די ווירקונג פון די ערשט טעמפּעראַטור אויף די אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס איז געווען ווייניקער באַטייַטיק קאַמפּערד מיט די לאָודינג דרוק.די סאַפּלאַמענטערי אָפּטיילונג ווייזט די קאַנטורז פון די הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן פֿאַר פאַרשידן ערשט טעמפּעראַטורעס ביי 15500 s.
די לויפן קורס איז איינער פון די הויפּט פּאַראַמעטערס פון כיידראַדזשאַניישאַן און דיכיידראַדזשאַניישאַן ווייַל עס קען ווירקן טערביאַלאַנס און היץ באַזייַטיקונג אָדער אַרייַנשרייַב בעשאַס כיידראַדזשאַניישאַן און דיכיידראַדזשאַניישאַן59.הויך לויפן רייץ וועט מאַכן טערביאַלאַנט פייזאַז און רעזולטאַט אין פאַסטער פליסיק לויפן דורך די HTF טובינג.דעם אָפּרוף וועט רעזולטאַט אין פאַסטער היץ אַריבערפירן.פאַרשידענע פּאָזיציע גיכקייַט פֿאַר HTF זענען קאַלקיאַלייטיד באזירט אויף Reynolds נומערן פון 10,000, 14,000, 18,000 און 22,000.דער ערשט טעמפּעראַטור פון די MG שיכטע איז געווען פאַרפעסטיקט ביי 573 ק און די לאָודינג דרוק ביי 1.8 מפּאַ.די רעזולטאַטן אין Fig.8c באַווייַזן אַז ניצן אַ העכער Reynolds נומער אין קאָמבינאַציע מיט SCHE רעזולטאַטן אין אַ העכער אַפּטייק קורס.ווי די Reynolds נומער ינקריסיז פון 10,000 צו 22,000, די אַבזאָרפּשאַן צייט דיקריסאַז מיט וועגן 28-50%.די אַבזאָרפּשאַן צייט ביי אַ Reynolds נומער פון 22,000 איז 12,505 סעקונדעס, וואָס איז ווייניקער ווי ביי פאַרשידן ערשט לאָודינג טעמפּעראַטורעס און פּרעשערז.הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן קאַנטורז פֿאַר פאַרשידן Reynolds נומערן פֿאַר GTP ביי 12500 s זענען דערלאנגט אין די סאַפּלאַמענטערי אָפּטיילונג.
די ווירקונג פון סטשע אויף די ערשט טעמפּעראַטור פון די הטף איז אַנאַלייזד און געוויזן אין פיגורע 8ד.אין אַן ערשט מג טעמפּעראַטור פון 573 ק און אַ הידראָגען לאָודינג דרוק פון 1.8 מפּאַ, פיר ערשט טעמפּעראַטורעס זענען אויסדערוויילט פֿאַר דעם אַנאַליסיס: 373 ק, 473 ק, 523 ק, און 573 ק. 8 ד ווייזט אַז אַ פאַרקלענערן אין די טעמפּעראַטור פון די קולאַנט. אין די ינלעט פירט צו אַ רעדוקציע אין די אַבזאָרפּשאַן צייַט.קאַמפּערד צו די באַזע פאַל מיט אַ ינלעט טעמפּעראַטור פון 573 ק, די אַבזאָרפּשאַן צייט איז רידוסט מיט בעערעך 20%, 44% און 56% פֿאַר ינלעט טעמפּעראַטורעס פון 523 ק, 473 ק און 373 ק, ריספּעקטיוולי.אין 6917 s, די ערשט טעמפּעראַטור פון די GTF איז 373 K, די הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן אין די רעאַקטאָר איז 90%.דעם קענען זיין דערקלערט דורך ענכאַנסט קאַנוועקטיוו היץ אַריבערפירן צווישן די MG שיכטע און די HCS.נידעריקער HTF טעמפּעראַטורעס וועט פאַרגרעסערן היץ דיסיפּיישאַן און רעזולטאַט אין געוואקסן הידראָגען אַפּטייק.צווישן אַלע אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס, ימפּרוווינג די פאָרשטעלונג פון די MH-SCHE רעאַקטאָר דורך ינקריסינג די HTF ינלעט טעמפּעראַטור איז געווען די מערסט פּאַסיק אופֿן, זינט די סוף צייט פון די אַבזאָרפּשאַן פּראָצעס איז געווען ווייניקער ווי 7000 s, בשעת די שאָרטיסט אַבזאָרפּשאַן צייט פון אנדערע מעטהאָדס איז געווען מער. מער ווי 10000 s.הידראָגען קאַנסאַנטריישאַן קאַנטורז זענען דערלאנגט פֿאַר פאַרשידן ערשט טעמפּעראַטורעס פון GTP פֿאַר 7000 ס.
דער לערנען גיט פֿאַר די ערשטער מאָל אַ נייַ האַלב-סילינדריקאַל שפּול היץ יקסטשיינדזשער ינאַגרייטיד אין אַ מעטאַל כיידרייד סטאָרידזש אַפּאַראַט.די פיייקייט פון די פארגעלייגט סיסטעם צו אַרייַנציען הידראָגען איז ינוועסטאַגייטאַד מיט פאַרשידן קאַנפיגיעריישאַנז פון די היץ יקסטשיינדזשער.די השפּעה פון די אַפּערייטינג פּאַראַמעטערס אויף די היץ וועקסל צווישן די מעטאַל כיידרייד שיכטע און די קולאַנט איז ינוועסטאַגייטאַד אין סדר צו געפֿינען די אָפּטימאַל טנאָים פֿאַר סטאָרינג מעטאַל כיידרידז ניצן אַ נייַ היץ יקסטשיינדזשער.די הויפּט פיינדינגז פון דעם לערנען זענען סאַמערייזד ווי גייט:
מיט אַ האַלב-סילינדריקאַל שפּול היץ יקסטשיינדזשער, די היץ אַריבערפירן פאָרשטעלונג איז ימפּרוווד ווייַל עס האט אַ מער מונדיר היץ פאַרשפּרייטונג אין די מאַגניזיאַם שיכטע רעאַקטאָר, ריזאַלטינג אין אַ בעסער הידראָגען אַבזאָרפּשאַן קורס.צוגעשטעלט אַז די באַנד פון די היץ וועקסל רער און מעטאַל כיידרייד בלייבט אַנטשיינדזשד, די אַבזאָרפּשאַן אָפּרוף צייט איז באטייטיק רידוסט דורך 59% קאַמפּערד מיט אַ קאַנווענשאַנאַל קוילד שפּול היץ יקסטשיינדזשער.
פּאָסטן צייט: יאנואר 15-2023